在二階振型中，機身上橫梁以通過軸承孔的垂直中心線為軸前后扭轉變形。此振型使立柱與工作臺連接處的應力增大，容易引起疲勞破壞，同時上下回轉頭前后錯位。扭轉振型使滑塊與導軌間隙不均勻，增大了滑塊磨損，降低其導向精度，影響了設備的壽命。在四階振型中，機身上橫梁左右振動，同時右側翼板前后振動。此振型引起上下回轉頭左右方向錯位，上下模具不能對正，影響與**階振型相似。機身的左右振動同時影響工作臺傳動機構的進給精度，進而降低坯料的定位精度。在第八階振型中，機身上橫梁進行上下彎曲振動。此振型使上橫梁和工作臺的距離發生變化，滑塊的下死點不固定，上橫梁的振動使上下回轉頭之間形成夾角，減小了機身的角剛度，影響了成形精度。另外，由于變形力是垂直向上作用在機身上，與機身振動方向相同，故很容易引起共振。在第三階振型中，機身整體基本不動，機身兩側的四個角，特別是右下角前后板振動。該振型屬于局部振型，對加工沒有多大影響，但是增大了噪聲。局部振型的大量出現說明存在局部剛度較弱的情況。經過分析發現，機身兩側為敞開的板結構，前后板之間沒有筋板連接，在板的垂直方向剛度很弱，極易引起振動。該振動降低了設備固有頻率，因此設計者應增強局部的剛度。

　　動態結構優化由模態分析結果可知，在許多局部振型，這說明局部剛度較弱。分析原因是機身四周為敞開結構，局部前后板成懸臂狀態，容易造成前后板的振動，降低了系統的固有頻率。另外由一階振型可以看出，機身左右立柱變形不均勻，說明存在左立柱剛度強、右立柱剛度弱的問題，這也造成了系統模態頻率偏低。為了解決以上問題，對機身結構進行了改進，將上橫梁中間板向右延伸至機身邊緣；除去左立柱前后附加板，喉口立板厚度改為40mm；機身左右側和上邊外緣焊接厚10mm的鋼板，使機身成封閉結構。對改進后的結構用Lanczos方法進行模態計算，與原結構的固有頻率的計算結果比較。新結構的前四階振型已變為左右整體振動，對加工精度影響較小。建立了數控回轉頭壓力機機身有限元模型，采用結構分析軟件MARC對模型進行了理論模態計算，獲得了結構的前十階模態。對各階振型的影響進行了分析比較，發現**階振型出現右上角的前后振動，說明右上角剛度較差。